Главная

Категории:

ДомЗдоровьеЗоологияИнформатикаИскусствоИскусствоКомпьютерыКулинарияМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОбразованиеПедагогикаПитомцыПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРазноеРелигияСоциологияСпортСтатистикаТранспортФизикаФилософияФинансыХимияХоббиЭкологияЭкономикаЭлектроника






Выбор проводников на стороне 110 кВ


5.4.1Выбор питающих линий

Провода ЛЭП 110кВ проверяются по экономической плотности тока

где Jэ - нормированная плотность тока, А/мм2 , при числе часов использования максимума нагрузки в год более 5000 Jэ=1,0 А/мм2 [1].

Принимаем провод АС-300/39, q=300 мм2, d=24 мм, Iдоп=710 А [1].

5.4.1.1. Проверка сечения на нагрев (по допустимому току) производится по

С учетом поправочного коэффициента k2 =1 согласно таблице 1.3.3 [1].

528,134 A < 710 А

5.4.1.2 Проверка на термическое действие тока КЗ не производится согласно ПУЭ, т.к. линии выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

5.4.1.3.Проверка на электродинамическое действие тока КЗ для ВЛ не производится, так как iуд=14,226кА< 50кА [1].

5.4.1.4 Проверка по условиям коронирования не проводится, т.к. сечение провода больше 70 мм².

5.4.1.5. Проверка на схлестывание не проводится, т.к. =6,991кА < 20 кА.

Выбираем изоляторы линейные полимерные подвесные ЛК 70/110-II-УХЛ1.

 

Выбор отходящих линий на 110 кВ

5.5.1. Нефтеперерабатывающий завод:

5.5.1.1 Проверяем провод по экономической плотности тока

,

при числе часов использования максимума нагрузки в год более 5000 Jэ=1,0 А/мм2 [1].

Принимаем провод АС-70/11, q=70 мм2, d=11 мм, Iдоп=265 А [1].

5.5.1.2 Проверка сечения на нагрев (по допустимому току)

С учетом поправочного коэффициента k2 =1 [1]

68,461 А < 265 А

5.5.1.3 Проверка на термическое действие тока КЗ не производится согласно ПУЭ, т.к. линии выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

5.5.1.4 Проверка на электродинамическое действие тока КЗ для ВЛ не производится, так как iуд=14,226 кА < 50кА [1].

5.5.1.5 Проверка по условиям коронирования не проводится, т.к. сечение провода больше 70 мм².

5.5.1.6. Проверка на схлестывание не проводится, т.к. =6,991кА < 20 кА.

Выбираем изоляторы линейные полимерные подвесные ЛК 70/110-II-УХЛ1.

 

5.5.2. Лесопромхоз:

5.5.2.1 Проверяем провод по экономической плотности тока

,

при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 Jэ=1,1 А/мм2 [1].

Принимаем провод АС-70/11, q=70 мм2, d=11 мм, Iдоп=265 А [1].

5.5.2.2 Проверка сечения на нагрев (по допустимому току)

С учетом поправочного коэффициента k2 =1 [1]

146,705 А < 265 А

5.5.2.3 Проверка на термическое действие тока КЗ не производится согласно ПУЭ, т.к. линии выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

5.5.2.4 Проверка на электродинамическое действие тока КЗ для ВЛ не производится, так как iуд=14,226 кА < 50кА [1].

5.5.2.5 Проверка по условиям коронирования не проводится, т.к. сечение провода больше 70 мм².

5.5.2.6. Проверка на схлестывание не проводится, т.к. =6,991кА < 20 кА.

Выбираем изоляторы линейные полимерные подвесные ЛК 70/110-II-УХЛ1.

Выбор отходящих линий на 10 кВ

Для вывода от сборных шин РУ 10кВ выбираем трехжильный кабель марки ПвП-10 с СПЭ - изоляцией. Состоит из жгута, круглой многопроволочной уплотненной токопроводящей медной жилы, экрана по жиле из экструдируемого электропроводящего сшитого полиэтилена, изоляции из сшитого полиэтилена, экрана по изоляции из экструдируемого электропроводящего сшитого полиэтилена, ленты электропроводящей крепированной бумаги, экрана из медных проволок сплетенных медной лентой, межфазного заполнения из мелонаполненной невулканизированной резиновой смеси и оболочки из полиэтилена на номинальное напряжение .

1) Завод холодильников (4 кабельные линии)

Выбираем кабель марки ПвП-10, трёхжильный.

5.6.1.1 Определяем экономическое сечение

,

при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 Jэ=2,5 А/мм2 [1].

Принимаем кабель ПвП-10 3х70/16, Iдоп . ном=256 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп= k1·k2×Iдоп . ном ,

где k1=0,8 - поправочный коэффициент, учитывающий число рядом расположенных в земле кабелей (для 4 кабельных линий в траншее) при расстоянии между кабелями в свету 100 мм2, согласно таблице 1.3.26 [1];

k2=1 – поправочный коэффициент, согласно таблице 1.3.3 [1].

Iдоп=0,8·1×256=204,8 А

5.6.1.2 Выбор по допустимому току

258,191 > 204,8 А

Условие не выполняется.

5.6.1.3 Принимаем кабель ПвП-10 3х120/16, Iдоп . ном=349 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп=0,8·1×349=279,2 А

Выбор по допустимому току

258,191 < 279,2 А

Условие выполняется.

5.6.1.4 Тепловой импульс тока КЗ

кА2×с.

Минимальное сечение по термической стойкости

,

где С-функция С=98 А×с1/2/ мм2 [2].

мм2.

qm i n £ q

116,168 < 120 мм2

Условие выполняется.

2) мясокомбинат (2 кабельные линии)

Выбираем кабель марки ПвП-10, трёхжильный.

5.6.2.1 Определяем экономическое сечение

,

при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 Jэ=2,5 А/мм2 [1].

Принимаем кабель ПвП-10 3х120/16, Iдоп . ном=349 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп=0,9·1×349=314,1 А

где k1=0,9 - поправочный коэффициент, учитывающий число рядом расположенных в земле кабелей (для 2 кабельных линий в траншее) при расстоянии между кабелями в свету 100 мм2, согласно таблице 1.3.26 [1];

k2=1 – поправочный коэффициент, согласно таблице 1.3.3 [1].

5.6.2.2 Выбор по допустимому току

451,834 > 314,1 А

Условие не выполняется.

5.6.2.3 Принимаем кабель ПвП-10 3х240/25, Iдоп . ном=513 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп=0,9·1×513=461,7 А

Выбор по допустимому току

451,834 < 461,7 А

Условие выполняется.

5.6.2.4 Тепловой импульс тока КЗ

кА2×с.

Минимальное сечение по термической стойкости

,

где С-функция С=98 А×с1/2/ мм2 [2].

мм2.

qm i n £ q

116,168 < 240 мм2

Условие выполняется.

 

3) Насосная станция НПЗ (4 кабельные линии)

Выбираем кабель марки ПвП-10, трёхжильный.

5.6.3.1 Определяем экономическое сечение

,

при числе часов использования максимума нагрузки в год более 5000 Jэ=2,0 А/мм2 [1].

Принимаем кабель ПвП-10 3х120/16, Iдоп . ном=349 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп=0,8·1×349=279,2 А

где k1=0,8 - поправочный коэффициент, учитывающий число рядом расположенных в земле кабелей (для 4 кабельных линий в траншее) при расстоянии между кабелями в свету 100 мм2, согласно таблице 1.3.26 [1];

k2=1 – поправочный коэффициент, согласно таблице 1.3.3 [1].

5.6.3.2 Выбор по допустимому току

387,287 > 279,2 А

Условие не выполняется.

5.6.3.3 Принимаем кабель ПвП-10 3х240/25, Iдоп . ном=513 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп=0,8·1×537=410,4 А

Выбор по допустимому току

387,287 < 410,4 А

Условие выполняется.

5.6.3.4 Тепловой импульс тока КЗ

кА2×с.

Минимальное сечение по термической стойкости

,

где С-функция С=98 А×с1/2/ мм2 [2].

мм2.

qm i n £ q

116,168 < 240 мм2

Условие выполняется

4) Завод фрезерных станков (4 кабельные линии)

Выбираем кабель марки ПвП-10, трёхжильный.

5.6.4.1 Определяем экономическое сечение

,

при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 Jэ=2,5 А/мм2 [1].

Принимаем кабель ПвП-10 3х120/16, Iдоп . ном=349 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп=0,8·1×370=279,2 А

где k1=0,8 - поправочный коэффициент, учитывающий число рядом расположенных в земле кабелей (для 4 кабельных линий в траншее) при расстоянии между кабелями в свету 100 мм2, согласно таблице 1.3.26 [1];

k2=1 – поправочный коэффициент, согласно таблице 1.3.3 [1].

5.6.4.2 Выбор по допустимому току

419,56 > 279,2 А

Условие не выполняется.

5.6.4.3 Принимаем кабель ПвП-10 3х300/25, Iдоп . ном=573 А, тогда длительно допустимый ток

Iдоп=0,8·1×573=458,4 А

Выбор по допустимому току

419,56 < 458,4 А

Условие выполняется.

5.6.4.4 Тепловой импульс тока КЗ

кА2×с.

Минимальное сечение по термической стойкости

,

где С-функция С=98 А×с1/2/ мм2 [2].

мм2.

qm i n £ q

116,168 < 300 мм2

Условие выполняется.

 

5.7 Выбор ошиновки РУ 110 кВ:

Сборные шины РУ 110 кВ и токоведущие части от сборных шин до выводов высокого напряжения трансформаторов выполняются тем же проводом, что и питающие линии (АС-300/39), так как ток проходящий через вводной выключатель максимальный.

 

5.8 Выбор ошиновки НН трансформатора до вводных ячеек КРУ

Максимальная нагрузка на шинах 10 кВ

Imax =2323,777 А

Выбираем сечение алюминиевых шин по допустимому току, так как шинный мост, соединяющий трансформатор с КРУ, небольшой длины и находится в пределах подстанции. Принимаем двухполюсные алюминиевые шины прямоугольного сечения 2х(100´8) мм расположенные плашмя; Iдоп =2390 А [1].

5.8.1 По условию нагрева в продолжительном режиме шины проходят:

Imax < Iдоп ,

2323,777А < 2390 A

5.8.2 Проверяем шины на термическую стойкость

Тепловой импульс тока КЗ для сборных шин кА2×с.

,

где С-функция для алюминиевых шин С=91 А×с1/2/мм2 [2]

мм2,

что меньше принятого сечения 1600 мм2, следовательно шины термически стойки.

5.8.3 Проверяем шины на механическую прочность. Определяем пролет l при условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц [2]

, где

l – длина пролёта между изоляторами;

J – момент инерции поперечного сечения шины относительно оси перпендикулярной направлению изгибающей силы;

q – поперечное сечение шины;

f0 - собственная частота колебаний системы шины-изоляторы.

Если шины на изоляторах расположены плашмя, то

,

тогда

м

l < 1,581 м

Принимаем расположение пакета шин плашмя; пролет 1,5м; расстояние между фазами а=0,8м.

5.8.4 Для того чтобы уменьшить усилие между полосами одной фазы, в пролете между полосами устанавливаются прокладки. Определим расстояние между прокладками

 
 
       

где E = 7 1010 Па – модуль упругости, определен по табл.4.2 [2],

kф = 0,35 – коэффициент формы, определен по рис.4.5 [2],

см – расстояние между полосами одной фазы.

 

Масса полосы mп на 1 м определяется по сечению q, плотности материала шин (для алюминия 2,7 10-3 кг/см3) и длине 100 см:

кг/м  

Принимается меньшее расстояние между прокладками равным 0,456м; тогда число прокладок в пролёте

 

Принимается n=3.

При трёх прокладках в пролёте расчётный пролёт

 

Определим силу взаимодействия между полосами:

 

Напряжение в материале полос

МПа  

где Wп - момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной действию усилия:

см3 (5.105)

5.8.5 Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз

где Wф - момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной действию усилия

см3

МПа

МПа

Что меньше s доп = 75МПа.

Таким образом, шины механически прочны.

 

Выбор изоляторов.

5.9.1 Выбираем опорные изоляторы ОСК 8-10-А01-1 УХЛ1.

Опорный изолятор стержневого исполнения внутренней установки, с защитной оболочкой из кремнийорганической резины, с нормированной механической разрушающей силой на изгиб 8 кН, на класс напряжения 10 кВ, модификации строительной высоты А и присоединительными размерами фланцев 01, для работы в районах 1-й степени загрязнения, климатического исполнения УХЛ, категории размещения 1.

кВ, кН.

Проверка по номинальному напряжению

 

 

Проверяем изоляторы на механическую прочность.

Максимальная сила, действующая на изгиб:

Таким образом, выбранный изолятор проходит по механической прочности.

5.9.2 Выбираем проходные изоляторы ИПП-10/2000-12.5 УХЛ1.

И – Изолятор

П – Проходной

П – Полимерный

10 – Номинальное напряжение, кВ

2000 – номинальные токи, А

12,5 - Минимальная разрушающая сила на изгиб, кН

УХЛ - Климатическое исполнение

1 – Категория размещения

Проверка по номинальному напряжению

 

Проверяем изоляторы на механическую прочность.

Максимальная сила, действующая на изгиб:

Таким образом, выбранный изолятор проходит по механической прочности.

 



Последнее изменение этой страницы: 2016-06-09

headinsider.info. Все права принадлежат авторам данных материалов.